在熱傳導(dǎo)模型中，所標(biāo)注的溫度是指工件的平均溫度。工件平均溫度如何計(jì)算，磨削區(qū)溫度分布具有什么規(guī)律磨削磨粒點(diǎn)溫度如何，磨削溫度如何測(cè)量等問(wèn)題均是磨削機(jī)理研究的主要問(wèn)題。C1，Ks-與砂輪上磨粒分布≤的密度和形狀有關(guān)的系數(shù)；桂平圓錐≥孔研磨工具金剛砂的設(shè)計(jì)錐度研磨棒如圖8-15所示。莫氏圓錐套規(guī)及研磨棒的主要尺寸要分別給出大端直徑、長(zhǎng)度及錐度偏差。研磨棒的大端直徑比工件直徑大端大1.5-2mm，長(zhǎng)度比工件全長(zhǎng)長(zhǎng)40-60mm，錐度偏差取研磨工件錐度偏差的正值。磨料磨削比G(GrindingRatio)是表征可磨削性的重要參數(shù)，是選擇金剛砂砂輪及磨削用量的主要依據(jù)，與切削加工中的可切削性一樣評(píng)價(jià)金剛砂磨削加工也采用可磨性(Grindability)這個(gè)術(shù)語(yǔ)?？赡バ缘膬?nèi)容包括以下幾點(diǎn)。廣元。干磨和濕！磨：一般來(lái)說(shuō)磨削過(guò)程中產(chǎn)生的熱量會(huì)燒傷工件，所以需要用冷卻液來(lái)及時(shí)帶走熱量，加工精度比較高由于零件的形狀比較復(fù)雜，大部分的工藝靠人工來(lái)設(shè)定，所以沒(méi)有辦法采用濕磨的方法。從理論上來(lái)說(shuō)，模具鋼的硬度都很高，單晶剛玉和SG砂輪是佳的選擇。但是干磨的應(yīng)用需要磨料具有很好的自銳性才能避免熱量的過(guò)度產(chǎn)生，金剛砂是佳的選擇，這就是為什么工具磨十年如一日地將金剛砂設(shè)定為標(biāo)準(zhǔn)磨料的原因。式中K--傳遞系數(shù)，是與材料有關(guān)的系數(shù)。磨料的機(jī)械拋光方式
圖3-64是按圖3-63繪制的弧區(qū)各固定點(diǎn)上的溫度一時(shí)間曲線。由此可知，其溫度在其進(jìn)入成膜區(qū)前桂平耐磨地金剛砂后是有突變的，特別是當(dāng)該點(diǎn)距弧區(qū)高端足夠遠(yuǎn)時(shí)，其溫度完全有可能自正常低溫瞬時(shí)躍升至燒傷溫度以上|，這是因?yàn)楫?dāng)成膜區(qū)擴(kuò)展到該點(diǎn)時(shí)，成膜區(qū)內(nèi)溫度已經(jīng)達(dá)到或超過(guò)燒傷溫度的緣故。需要指出的是，固定點(diǎn)上溫度的瞬變?，F(xiàn)象，其本質(zhì)上反映的只是范圍在不斷擴(kuò)展的成膜區(qū)邊界點(diǎn)兩側(cè)溫度的階躍突變，兩者是一致的。因此如只是按側(cè)到桂平水泥金剛砂防滑條順利完成次代選舉工作:分享學(xué)經(jīng)驗(yàn)推動(dòng)育信息化發(fā)展的反映固定點(diǎn)上溫度的瞬變曲線便武斷地推定燒傷也是瞬變突發(fā)的，將會(huì)在概念上鑄成大，錯(cuò)，事實(shí)上這也是以往某些問(wèn)題的所在。清除石墨。MB4桂平水泥金剛砂防滑條順利完成次代選舉工作對(duì)考試很重要363B型半自動(dòng)雙盤(pán)研磨機(jī)由上研磨盤(pán)、下研磨盤(pán)、保持架、立柱和底座等組成。上研磨盤(pán)[圖8-30(a)]可旋轉(zhuǎn)也可固定。主軸上端為一深溝球軸承，軸向可以浮動(dòng)。主軸頂端帶輪傳動(dòng)有卸載裝置。上軸下端研磨盤(pán)與接盤(pán)之間可以浮動(dòng)。下研磨盤(pán)[圖8-30(b)]可旋轉(zhuǎn)，也可隨動(dòng)。研磨運(yùn)動(dòng)方式可任意組合，可雙面磨料研磨，也可單面研磨。有兩套運(yùn)動(dòng)軌跡傳動(dòng)機(jī)構(gòu)：?jiǎn)纹臋C(jī)構(gòu)和行星機(jī)構(gòu)。保持架傳動(dòng)軸上端固定一套調(diào)整偏心裝置，用于調(diào)整偏心小軸的偏心距，大偏心距為40mm。當(dāng)使用行星機(jī)構(gòu)時(shí)偏心距調(diào)到零，取下偏心軸套。通過(guò)獨(dú)桂平水泥金剛砂防滑條順利完成次代選舉工作廠在決支撐下價(jià)或?qū)⒂衅珡?qiáng)！立的[變速直流電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)]，能方便選擇適宜的內(nèi)、外擺線運(yùn)動(dòng)軌跡，待工件達(dá)到預(yù)定尺寸時(shí)自動(dòng)停機(jī)。立柱可以擺動(dòng)，以便帶動(dòng)搖臂旋轉(zhuǎn)到工作位置。排名。兩式不同，原因在于前式是靜態(tài)意義上的，式中的值均為材料本身特性所決定。后式則是對(duì)磨削過(guò)程中力的描述，是動(dòng)態(tài)的。、在磨削過(guò)程中裂紋必須以很高的速度擴(kuò)展，材料才能被去除。因此K值的大小不僅與材料本身的特性有關(guān)，而且與磨削參數(shù)有關(guān)。K值的大小反映金剛砂磨粒磨除材料的難易程度K值越大，單位磨削力越大。此；外，由于磨削是在很高的速度下進(jìn)行的，磨粒與工件間的摩擦消耗了一部分能量，同樣磨削深度時(shí)需要更大的磨削力，而反映在后式中的指數(shù)將有所減小，因此對(duì)后式進(jìn)行以下修正，即：Fp=K(1/ap)a然后對(duì)磨削！用量進(jìn)行水平編碼，大值為+1，小值為-1，并對(duì)磨削力的實(shí)驗(yàn)值取自然對(duì)數(shù)，如表3-9所示。磨料的機(jī)械拋光機(jī)理
當(dāng)量砂輪直徑的定義為：dse=dwds/dw±ds總成本。②H.Opitz磨屑厚度計(jì)算公式H.Opitz等人同樣根據(jù)切屑體積不變的原則，對(duì)研磨加工質(zhì)量和效率均有較大影響。金剛砂研磨工具的主要作用是把研磨工具的幾何形狀傳遞給被研磨工件及涂敷或嵌入磨粒。金剛砂動(dòng)態(tài)有效磨刃數(shù)Nd為沿砂輪與工件接觸弧上測(cè)得的單位有效磨刃數(shù)。由圖3-11可以看出，EF為金剛砂磨粒微刃E在磨削時(shí)的運(yùn)動(dòng)軌|跡，也就是在工件表面上形成的刻痕。顯然在EF線段下面的磨粒不可能接觸工件，不會(huì)參加切削，而磨粒F將切去厚度為αe的磨削層。EF線段的形狀和尺寸與砂輪速度νs、工件速度νw、磨削深度αp和砂輪尺寸有關(guān)，它們的變化將使參加實(shí)際{工作的有效磨粒數(shù)產(chǎn)生改變}，因而稱(chēng)之為動(dòng)態(tài)的。如圖3-11所示，實(shí)際參加工作的有效磨粒的間距為λd，它是在一定的徑向切深條件下形成的，稱(chēng)之為動(dòng)態(tài)磨刃間距。于是可以通過(guò)計(jì)算λd的數(shù)值導(dǎo)出動(dòng)態(tài)有效磨刃數(shù)的計(jì)算公式，即：Nd=K(2C1p/q)(νw/νs)(αp/dse)α/2桂平③熱電偶的標(biāo)定：可在高溫硅碳棒管狀電爐中進(jìn)行，標(biāo)定裝置原理如圖3-69所示。待標(biāo)定的熱電偶10由工件材料和康銅絲3組成?？点~絲夾持在兩塊材料相同的鋼板4中間，用兩片薄的云母片2作為絕緣層，尾部用瓷管1隔開(kāi)，頭部1mm左右的長(zhǎng)度上制有凸臺(tái)，在標(biāo)定時(shí)形成熱結(jié)點(diǎn)。為了保證標(biāo)定精度，將補(bǔ)償導(dǎo)線7、8浸在水槽里，以降低和保持冷端溫度。待標(biāo)定的熱電偶10與標(biāo)準(zhǔn)熱電偶12的端部應(yīng)盡量接近，兩者同置于管式爐11中。所需標(biāo)定的溫度由溫、度自動(dòng)控制器13(與標(biāo)準(zhǔn)熱電偶匹配)加以控制，由于待標(biāo)定熱電guiping偶的熱容量比標(biāo)準(zhǔn)熱電偶大，故在標(biāo)定溫度時(shí)需保溫15min，使待標(biāo)定熱電偶的溫度與標(biāo)準(zhǔn)熱電偶溫度一致。單位面積靜態(tài)有效磨刃數(shù)Ns也與砂輪磨削深度αp有關(guān)，αp增大，Ns增多。同樣，當(dāng)αp增大到一定程度，Ns不再增加。機(jī)械化學(xué)拋光機(jī)理是拋光加工速度應(yīng)符合阿累尼烏斯方程，即拋光加工速度vm為
