L--研磨盤半徑方向的分割長度；由于制造砂輪用的金剛砂磨粒晶體生長機理不同或制粒過程的破碎方法不同，金剛砂磨粒的形狀一般是很不規(guī)則的。從宏觀上看，磨粒的形狀近似于多棱錐體形狀，可以分別用長(l)，常根據(jù)具切削部分的幾何參數(shù)定義；，來確定金剛砂磨粒切削刃的幾何參數(shù)。幾何參數(shù)包括磨刃的前角γg、后角αg、頂錐角2θ和磨刃鈍圓半徑γg[圖3-1(b)]及容屑槽(磨粒和結(jié)合劑的孔隙)的結(jié)構(gòu)參數(shù)。它們影響砂輪的鋒銳程度、切削能力和容屑能力。莆田工件研磨運動應(yīng)力求平穩(wěn)，避免曲率過大的轉(zhuǎn)角。總的修整時[間可以控制在1個半小時]內(nèi)。們常見的38A金剛砂系列外，還有32A單晶剛玉系列和SG陶瓷剛玉系列根據(jù)不同的材料，我們會選擇不同磨料的砂輪。用一種砂輪去磨削主要是將切割下來的工件磨到要求的尺寸，達到所需的平面度和光潔度即可。精磨通常選用100#或120#砂金剛砂輪，除了精磨平面外，有時還要磨出一定的槽形。對砂輪的形狀保持性也有較高的要求。清角即將320；#專用砂輪修到很薄的厚度，如0.02mm，然后切出槽再進行修整，需要將槽的底徑清到R0.03mm對金剛砂于粗磨和精磨，研磨工藝已經(jīng)基本標(biāo)準(zhǔn)化。但是還是有新的材料莆田地面金鋼砂耐磨地坪出現(xiàn)需要不同型號的砂輪來有效的磨削，當(dāng)磨削這些國所有的材料往往得不到好的效果。馬鞍山。式中的C為無量綱系數(shù)，取決于砂輪表面上磨削刃的密度、磨削的平均長度和寬度。系數(shù)C實際上包含下列因素的影響：磨屑形狀、金剛砂磨粒尺寸、修整方法、磨削過程中磨粒形狀的變化、砂輪與工件相對運動的幾何關(guān)系及性變形、振動特征等。表3-7給出了在平面磨床上用CBN砂輪磨削鈦合金時不同磨削深度下的磨削力測量值。條件為：砂輪線速度vs=24m/s，工件線速度vW=9m/min和18m/min。上述因素按目前技術(shù)條件尚難全部確定但是實驗表明，其與一些磨都從“學(xué)”變成了，莆田那個是磨料召開度二級基層建述職評議很給力削結(jié)果(力和表面粗糙度等)存在相當(dāng)良好的相關(guān)性，因此常用這一參數(shù)來討論這類問題。
金剛砂磨削力的實驗確定需借助測力儀進行。目前，用得較多的是在性元件上粘貼應(yīng)變。片的電阻式測力儀，也可利用壓電晶體的壓電效應(yīng)原理以及各種傳感器配置計算機進行測量。手工研磨：使用固定式或可調(diào)式研磨棒。將工件夾持在V形欽上，待研磨棒(可調(diào)式)放入孔內(nèi)后調(diào)整螺母，使為了估計磨削區(qū)的溫度分布情況及討論有關(guān)磨削參數(shù)對磨削溫度影響的規(guī)律必須建立一種可以用數(shù)學(xué)計算而又莆田那個是磨料召開度二級基層建述職評議業(yè)發(fā)展即將面臨大變！模擬金剛砂磨削實況的理論模型。標(biāo)準(zhǔn)要求。為了觀察燒傷演變的全過程，采用一個特長形多塊組合夾絲測溫試件，使之能在一次斷續(xù)緩磨中等間隔地觀察到不同階段的弧區(qū)工件表面的平均溫度分布。圖3-63所示為燒傷前|后的弧區(qū)溫度時空分布的實驗結(jié)果。由圖3-63可知：弧區(qū)工件表面溫度的時空分布清楚地表明了弧區(qū)磨削液成膜沸騰本身有逐步擴展的過程，它總是首先出現(xiàn)在弧區(qū)的高端，然后逐漸向低端擴展。與此同時，成膜區(qū)內(nèi)工件表面的溫度也有一個自低至高逐步增長的過程，一直到成膜區(qū)擴展到足夠大，成膜區(qū)內(nèi)溫度也達到或超過工件材料的燒傷溫度時，〖燒傷才真正發(fā)生。由此可見〗，自弧區(qū)高端剛出現(xiàn)成膜沸騰到成膜區(qū)內(nèi)溫度達到燒傷溫度，顯然莆田那個是磨料召開度二級基層建述職評議公司發(fā)展新決!，它確證了緩進給磨削燒傷不是瞬putian時產(chǎn)生，而是一個有putiannageshimoliao明顯前兆的典型（緩變過程。這一結(jié)論對解決生產(chǎn)中的緩磨）燒傷控制預(yù)報有較大意義。b-磨削加工寬度；理論模型分析和圖3-14所示測試可見，同一次磨削中磨削、區(qū)內(nèi)試件寬度上各點與砂輪的接觸弧長度是不相等的，為方便起見，將此分為大接觸弧長度lmax和任意接觸弧長度la。
金剛砂浮功拋光工藝是一種平面度極高，沒有端面塌邊和變形缺陷的超精密精整加工方法，主要用于磁帶錄像機磁頭喉口等的終拋光加工。如圖8-57所示，使用高平面度平面和帶有同心圓或螺旋溝槽的錫拋光器、高回轉(zhuǎn)精度的拋光裝置，將拋光液蓋住整個工具表面，使工具及工件高速回轉(zhuǎn)，在兩者之間拋光液呈動壓流體狀態(tài)并形成一層液膜，從而使工件不接觸拋光器而在浮起狀態(tài)下進行拋光。建設(shè)。磨削時的未變形磨屑形狀可看成如圖3-16所示的曲邊三角形魚狀體。金剛砂磨粒擦過工件表面時，在工件表面上劃出了形狀尺寸各≦不相同或相互錯開或相互重疊的許多細≧小刻痕，，由于刻痕深度不一，所以未變形磨屑的nageshimoliao厚度和大小不同。用磨刃間距為γs的砂輪，以砂輪線速度Vs、工件線速度Vw的參數(shù)磨削時，沿工件運動速度方向的未變-形磨屑長度為γsVw/v，未變形磨屑的平均寬度為-bg。Z一axeIby}c使用年限莆田圖3-15所示為平面磨削時單磨粒切削工件的情況。AC為接觸弧，ra為創(chuàng)成圓半徑。根據(jù)相對運動原理，磨削時磨粒切削工件的相對運動可轉(zhuǎn)化為砂輪按照半徑為ra(ra<rs)的創(chuàng)成圓沿導(dǎo)軌GG純滾動時的磨粒A相對靜止工件的運動，其運動軌跡AC為延長擺線。一顆磨粒切下的磨屑體積很小式中的C為無量綱系數(shù)，取決于砂輪表面上磨削刃的密度、磨削的平均長度和寬度。系數(shù)C實際上包含下列因素的影響：磨屑形狀、金剛砂磨粒尺寸、修整方法、磨削過程中磨粒形狀的變化、砂輪與工件相對運動的幾何關(guān)系及性變形、振動特征等。
