由圖8-53(a)可見，隨著金剛砂磨料流距離變長(zhǎng)，切削深度、切削寬度緩慢地<減小。磨料流屬黏性流體>，流經(jīng)圓形通道時(shí)，沿流動(dòng)方向壓力梯度近似為常數(shù)，在入口處壓力揚(yáng)州金剛砂原料大，磨粒切痕-深、寬(呈湍流狀態(tài)，然后進(jìn)入穩(wěn)流狀態(tài))。出口處壓力小，切痕淺、窄。流體在入口湍流中磨料發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，磨粒鋒利，刃口轉(zhuǎn)向加工面，切削作用強(qiáng)，{切削量大；在進(jìn)入穩(wěn)流過(guò)程-中}，以光滑面相切，主要是擠壓、刮擦，〖切削弱〗，隨e角的增大，切深鼓形度增大。如果料缸往復(fù)運(yùn)動(dòng)，則是兩條單程曲線疊加[圖8-58(c)]，可用此原理修鼓形齒輪齒向，生產(chǎn)率高并能保證修形精度。調(diào)整金剛砂磨料流壓力、磨削介質(zhì)和加工時(shí)間，容易控制修形量，同時(shí)可改善齒面粗糙度、降低綜合噪聲、提高齒輪副的傳動(dòng)效率。Eo--拋光液與被加工物化學(xué)反應(yīng)的固有活性能量，AL3+離子填充在6個(gè)02-離子形成的八面體空隙中。由于AL:O=2:3。AL3+占據(jù)八面體空隙時(shí)，多周期堆積起來(lái)形成剛玉結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)中2個(gè)Al3+填充在3個(gè)八面體空隙時(shí)，在空間的分布有三種不同的方式，剛玉結(jié)構(gòu)中正、負(fù)離子的配位鍵數(shù)揚(yáng)州拋光白剛玉價(jià)格總體穩(wěn)定活動(dòng)門衛(wèi)管理要“四嚴(yán)”分別為6和4，晶格常數(shù)/a1/I=/a2/=a。兩軸變角為120度，C軸與底面垂直，c/a=1.633。剛玉型結(jié)構(gòu)的化揚(yáng)州拋光白剛玉價(jià)格總體穩(wěn)定變言堂為“接拋球”合物還有Cr203，a-Fe203等。。剛玉金剛砂硬度非常大為莫氏硬度9級(jí)，熔點(diǎn)高達(dá)2050度，這與Al-0鍵的牢固性有關(guān)。AL2O3的離子鍵比例為0.63共價(jià)鍵比例為0.37。用磨削中工件材料的加工硬化解釋金剛砂磨削尺寸效應(yīng)的產(chǎn)生機(jī)理，[原因在于前式是靜態(tài)意義上的]，式中的值均為材料本身特性所決定。后式則是對(duì)磨削過(guò)程中力的描述，是動(dòng)態(tài)的。在磨削過(guò)程中裂紋必須以很高的速度擴(kuò)展，材料才能被去除。因此K值的大小不僅與材料本身的特性有關(guān)，而且與磨削參數(shù)有關(guān)；。K值的大小反映金剛砂磨粒磨除材料的難易程度，K值越大，單位磨削力越；大。此外，由于磨削是在很高的速度下進(jìn)行的，磨粒與工件間的摩擦消耗了一部分能量，同樣磨削深度時(shí)需要更大的磨削力，而反映在后式中的指數(shù)將有所減小，因此對(duì)后式進(jìn)行以下修正。，即：Fp=K(1/ap)a若n=0，a=O，0.5≤γ≤1。于是當(dāng)ε=0.5，γ=O.5時(shí)變?yōu)镕'n=FpCe1/2(apdse)浮動(dòng)拋光速度隨下面諸因素而變化：工件形狀、材料、晶面方位、拋光劑種類、粒徑、濃度、加工液種類、氫離子濃度、黏度、化學(xué)品種類、拋光壓力、拋光器表面形狀、直徑、拋光器轉(zhuǎn)速、工件轉(zhuǎn)速、安裝地點(diǎn)及拋光溫度等。
動(dòng)壓浮起平面研磨是一種非接觸研磨工藝，其工作原如圖8-31所示。⑤鐵屑是冶煉棕剛玉的稀釋劑與澄清劑，稀釋硅鐵合侵婦女、操縱梳理人、瘋狂斂……制造了無(wú)數(shù)慘劇的它，揚(yáng)州拋光白剛玉價(jià)格總體穩(wěn)定究竟是怎樣的存在金的濃度，常用鋼屑、鑄鐵屑。磨削磨粒點(diǎn)的平均溫度可以通過(guò)磨削條件與傳熱理論進(jìn)行以下解析。為了分析問(wèn)題方便，根據(jù)金剛砂磨削情況進(jìn)行以下假設(shè)。檢-驗(yàn)環(huán)境。事實(shí)上，確定磨屑形態(tài)是相當(dāng)困難的。為了探索這方面問(wèn)題，只能用單顆金剛砂磨粒作為近似模型。Amax為大的磨屑橫斷面積，且Amax=2/AnCe^-β(Vw/Vs)1-a(ap/dseyangzhou)1-a/2磨削磨粒點(diǎn)的平均溫度可以通過(guò)磨削條件與傳熱理論進(jìn)行以下解析。為了分析問(wèn)題方便，根據(jù)金剛砂磨削情況進(jìn)行以下假設(shè)。
根據(jù)以上分析，可將式寫為哪里有。圖3-52給出了用白剛玉、立方氮化硼和金剛石砂輪磨削55鋼時(shí)的磨粒點(diǎn)的平均溫度分布。由圖3-52可見：磨削磨粒點(diǎn)的平均溫度隨著磨削深度的增加變化很小。用白剛玉砂輪磨削平均溫度約900℃，金剛砂約600℃，立方氮化硼介于兩者之間。同時(shí)可見，磨削點(diǎn)的平均溫度與砂輪磨料的關(guān)系。用脫脂棉擦拭兩個(gè)磨盤。需要說(shuō)明的是，上述有關(guān)磨粒平均溫度的新研究結(jié)論與以往由M.C.Shaw等的研究結(jié)果是不同的。該問(wèn)題從理論上如何解釋并形成統(tǒng)一看法，有待于進(jìn)一步研究。揚(yáng)州①鑄、鍛件熱處理后零件表面清理。由于研磨盤從內(nèi)圓端到外圓端斜面和平面分割寬度之比k是一定的。而在不同半徑處的相對(duì)速度U不同，故浮力分布外圓端加工量大；，內(nèi)圓端加工量小，使工件得不到正確的平面精度?？烧{(diào)整形狀系數(shù)K來(lái)調(diào)整壓力分布，即調(diào)整傾斜角a及比率k，使它們從內(nèi)圓向外圓連續(xù)變化。例如，使比率k從內(nèi)圓端到外圓端從0.3至0.6連續(xù)變化，可獲得均一的壓力分布。液體中分散的平徑為r的磨粒帶有電荷Q=6xer，y分別為液體的介電常數(shù)和磨粒的零電勢(shì)，可利用這種性質(zhì)控制磨粒的運(yùn)動(dòng)。如圖8-48所示工件接正極，工具接負(fù)極時(shí)，磨粒本身帶負(fù)電，向工件加工面運(yùn)動(dòng)，如圖8-48(b)所示工具接正極，工件接負(fù)極時(shí)，則金剛砂磨粒集中于工具面。
